Thiết kế kết cấu khung trục 6

[yaourt2212]

Download miễn phí Đồ án Thiết kế kết cấu khung trục 6

MỤC LỤC
MỤC LỤC. 1
THUYẾT MINH . 2
I. CƠ SỞ THIẾT KẾ KẾT CẤU . 2
I.1. Danh mục Tiêu chuẩn kỹ thuật, Quy chuẩn xây dựng và Tài liệu sử dụng . 2
I.2. Giải pháp thiết kế kết cấu . 2
I.3. Vật liệu sử dụng . 2
I.4. Danh mục các phần mềm sử dụng . 2
II. THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2) . 3
II.1. Chọn sơ bộ kích thước các cấu kiện . 3
II.2. Xác định tải trọng và tác động . 4
II.2.1. Tĩnh tải . 4
II.2.2. Hoạt tải . 5
II.3. Xác định nội lực trong ô sàn . 6
II.3.1. Quan điểm tính toán . 6
II.3.2. Nội lực của từng dạng ô bản . 7
II.4. Tính toán và bố trí thép sàn . 9
III. THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC B (TẦNG 2). 12
III.1. Kích thước sơ bộ. 12
III.2. Xác định tải trọng và tác động . 12
III.2.1. Tải phân bố đều . 12
III.2.2. Tải tập trung . 14
III.3. Xác định nội lực dầm dọc trục B . 16
III.3.1. Sơ đồ kết cấu . 16
III.3.2. Các trường hợp tải trọng . 16
III.3.3. Cấu trúc các Tổ hợp. 17
III.3.4. Kết quả phân tích nội lực . 17
III.4. Tính toán và bố trí cốt thép . 18
III.4.1. Tính toán cốt thép . 18
III.4.2. Bố trí thép . 23
III.5. Kiểm tra khả năng chịu lực . 24
IV. THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG TRỤC 6 . 27
IV.1. Giải pháp kết cấu và cơ sở tính toán . 27
IV.2. Kích thước sơ bộ các cấu kiện khung trục 6 . 27
IV.3. Xác định tải trọng và tác động vào khung trục 6 . 29
IV.3.4. Sơ đồ kết cấu khung trục 6 . 29
IV.3.5. Tải phân bố đều . 29
IV.3.6. Tải tập trung . 32
 Tầng TRỆT. 32
 LẦU 1 . 35
 MÁI . 37
IV.3.7. Tải trọng gió . 39
IV.4. Xác định nội lực Khung trục 6. 40
IV.4.4. Các trường hợp tải trọng . 40
IV.4.5. Cấu trúc các Tổ hợp. 41
IV.4.6. Kết quả phân tích nội lực . 42
IV.5. Tính toán và bố trí cốt thép . 42
IV.5.4. Tính toán cốt thép . 42
IV.5.4.1. Tính toán cốt thép cho Dầm khung . 42
IV.5.4.2. Tính toán cốt thép cho Cột khung . 47
IV.5.5. Bố trí thép . 53
V. THIẾT KẾ KẾT CẤU MÓNG ĐƠN . 55
V.1. Xác định tải trọng tác dụng . 55
V.2. Chọn chiều sâu chôn móng và giả thiết tính toán . 55
V.3. Xác định kích thước sơ bộ của đế móng . 56
V.4. Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện biến dạng của nền . 57
V.5. Kiểm tra kích thước đế móng theo trạng thái giới hạn thứ nhất . 57
V.6. Tính toán độ bền và cấu tạo móng . 59
V.6.1. Tính toán cốt thép . 59
V.6.2. Cấu tạo móng. 6


http://cloud.liketly.com/flash/edoc/-images-nopreview.swf /tai-lieu/de-tai-ung-dung-tren-liketly-5704/
Để tải bản Đầy Đủ của tài liệu, xin Trả lời bài viết này, Mods sẽ gửi Link download cho bạn sớm nhất qua hòm tin nhắn.
Ai cần download tài liệu gì mà không tìm thấy ở đây, thì đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí

Tóm tắt nội dung tài liệu:

hiểm và phân phối moment từ nhịp
biên lên gối biên để xác định nội lực nguy hiểm mà sơ đồ tính không phân tích được, với tỷ
lệ như sau:
Moment gối biên = 40% Moment nhịp biên
Bảng phân tích kết quả nội lực– Moment
Stt
Dầm
(bxh)
Vị trí
Mmax (Mmin)
(kN.m)
1.
B1
(200x350)
Gối trái -17,296
Giữa nhịp 43,239
Gối phải -42,342
2.
B2
(200x300)
Gối trái -42,342
Giữa nhịp 14,359
Gối phải -37,101
3.
B3
(200x300)
Gối trái -37,101
Giữa nhịp 25,548
Gối phải -36,603
4.
B4
(200x300)
Gối trái -36,603
Giữa nhịp 14,212
Gối phải -5,685
III.4. Tính toán và bố trí cốt thép:
III.4.1. Tính toán cốt thép:
 Giản đồ tính thép:
Giả thiết
 35
o
a mm

  ( )
o o
h h a mm

 

 
2
. . .
m R
b b o
M
R b h

m .211 

s
obb
s
R
hbR
A
....

ÑOÀÀ AÙÙN
KEÁÁT CAÁÁU BEÂÂ TOÂÂNG COÁÁT THEÙÙP 2
SVTH: NGUYEÃN ÑÌNH ÑIEÀU
LÔÙP: 06XD1D_MSSV: 061133C
19
GVHD: Th.S BUØØI NAM PHÖÔNG
 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
         
min max
. 0,9.8,5
0,05% . 0,6504. 1,78%
. 280
s b b
R
o s
A R
b h R
 Kiểm tra
tt gt
o oa a
(thỏa)
trong đó

   (1 0,5. )
R R R

,
1 (1 )
1,1
R
s
sc u
R





 


đặc trưng biến dạng bê tông vùng nén.
0,008. 0,85 0,008.8,5 0,782bR     (Bê tông nặng 0,85  )

,sc u
ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén.
, 400( )sc u MPa 
0,782
0,6504
280 0,782
1 (1 )
400 1,1
R  
 
   0,6504.(1 0,5.0,6504) 0,4389
R
 Tính cốt thép dọc tại tiết diện ở nhịp:
- Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, cơ sở tính toán là tiết diện
chữ T.
- Tiết diện giữa nhịp dầm B1, B3 và B4 bản cánh có dạng không đối xứng nên trong
thiết kế thiên về an toàn tính toán với tiết diện chữ nhật nhỏ
   2200 350 ( )
d d
b h mm
cho dầm B1 và
   2200 300 ( )
d d
b h mm
cho dầm B3, B4
- Độ vươn của sải cánh được lấy theo Mục 6.2.2.7 TCVN 356-2005
   
 

 

     


      
1 1
. .2900 483
6 6
1 1
. . 2900 200 1350
2 2
6. 6.80 480 80 0,1. 0,1.350 35
f
d
f f d
L mm
S
L b mm
h mm khi h mm h mm
trong đó
 L(mm): chiều dài nhịp tính toán của dầm  lấy nhịp nhỏ nhất
56 2900( )L mm

  80( )
f
h mm
: chiều dày sàn.

( )
d
b mm
: bề rộng dầm.
 
f
Choïn S 480 ( )mm
- Chiều rộng bản cánh:
  
 

2.
200 2.480
1160( )
f d f
b b S
mm
h'
f=
8
0
bf= 1160
Sf= 480
bd= 200
Tieát dieän chöõ T
hd
=
30
0
ÑOÀÀ AÙÙN
KEÁÁT CAÁÁU BEÂÂ TOÂÂNG COÁÁT THEÙÙP 2
SVTH: NGUYEÃN ÑÌNH ÑIEÀU
LÔÙP: 06XD1D_MSSV: 061133C
20
GVHD: Th.S BUØØI NAM PHÖÔNG
- Vị trí trục trung hòa:
 Giả thiết
 35
o
a mm      300 35 315 .
o d o
h h a mm
       
 

3
80
. . . . 0,9.8,5.1160.(315 ).10
2 2
159,73
f
f b b f f o
h
M R b h h
kN
 Nếu
fM M 
trục trung hòa đi qua cánh, khi đó tính dầm theo tiết diện chữ
nhật lớn
 
f
b
d
h
 Nếu
fM M 
trục trung hòa đi qua sườn, khi đó tính dầm theo tiết diện chữ T.
- Từ Biểu đồ bao moment ta có tiết diện có moment dương lớn nhất giữa nhịp là:
43,239( . ) fM kN m M 
Vậy tính toán dầm theo tiết diện chữ nhật lớn với kích thước
    2
f
b 1160 300 ( )
d
h mm
.
 Tính cốt thép dọc tại tiết diện ở gối:
- Tương ứng với giá trị moment âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ
nhật

d d
b h

Bảng kết quả tính thép dầm dọc trục B
Stt Dầm Vị trí
Tiết diện
Mttoán
(kN.m)
m 
Ast
(mm
2
)


Chọn thép
Asc
(mm
2
) b
(mm)
h
(mm)
1. B1
Gối trái 200 350 17,296 0,114 0,121 208 0,3 % 212 226
Giữa nhịp 200 350 43,239 0,285 0,344 592 0,9 % 414 616
Gối phải 200 350 42,342 0,279 0,335 577 0,9 % 414 616
2. B2
Gối trái 200 300 42,342 0,394 0,540 782 1,5 % 212 + 414 842
Giữa nhịp 200 300 14,359 0,134 0,144 209 0,4 % 212 226
Gối phải 200 300 37,101 0,345 0,443 641 1,2 % 414 616
3. B3
Gối trái 200 300 37,101 0,345 0,443 641 1,2 % 414 616
Giữa nhịp 1160 300 25,548 0,041 0,042 353 0,1 % 212 + 114 380
Gối phải 200 300 36,603 0,341 0,436 631 1,2 % 414 616
4. B4
Gối trái 200 300 36,603 0,341 0,436 631 1,2 % 414 616
Giữa nhịp 200 300 14,212 0,132 0,142 206 0,4 % 212 226
Gối phải 200 300 5,685 0,053 0,054 78 0,1 % 212 226
ÑOÀÀ AÙÙN
KEÁÁT CAÁÁU BEÂÂ TOÂÂNG COÁÁT THEÙÙP 2
SVTH: NGUYEÃN ÑÌNH ÑIEÀU
LÔÙP: 06XD1D_MSSV: 061133C
21
GVHD: Th.S BUØØI NAM PHÖÔNG
 Tính cốt đai:
Bảng phân tích kết quả nội lực – Lực cắt
Stt
Dầm
(bxh)
Vị trí
Qmax (Qmin)
(kN)
1.
B1
(200x350)
Gối trái -25,93
Gối phải 60,85
2.
B2
(200x300)
Gối trái -53,14
Gối phải 50,02
3.
B3
(200x300)
Gối trái -57,7
Gối phải 57,78
4.
B4
(200x300)
Gối trái -50,24
Gối phải 27,16
- Kiểm tra điều kiện tính toán:
       max 3. 1 . . . .bt b f n b bt oQ Q R b h
 Đoạn dầm có
200 350 ( )b h mm  
   60,6.(1 0 0).0,9.0,75.200.315.10 25,52
bt
Q kN
   
max
60,85 25,52
bt
Q kN Q kN
 Đoạn dầm có
200 300 ( )b h mm  
   60,6.(1 0 0).0,9.0,75.200.265.10 21,47
bt
Q kN
   
max
57,78 21,47
bt
Q kN Q kN
Vậy Bê tông không đủ khả năng chịu cắt vì vậy cần tính cốt đai chịu cắt.
- Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính của dầm:
   
max w1 1
0,3. . . . . .
nc b b b o
Q Q R b h
trong đó
ÑOÀÀ AÙÙN
KEÁÁT CAÁÁU BEÂÂ TOÂÂNG COÁÁT THEÙÙP 2
SVTH: NGUYEÃN ÑÌNH ÑIEÀU
LÔÙP: 06XD1D_MSSV: 061133C
22
GVHD: Th.S BUØØI NAM PHÖÔNG

   w
w1
.
1 5 .
b.s
s s
b
E n a
E
, hệ số ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện
 vết nứt nguy hiểm nhất xuất hiện trong dầm khi không đi qua cốt đai
w1
1 

   
1
1 . .
b b b
R
hệ số xét đến khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông
khác nhau (
  0,01
bê tông nặng)
   
1
1 0,01.0,9.8,5 0,924
b

Đoạn dầm có
200 350 ( )b h mm  
 30,3.1.0,924.0,9.8,5.200.315.10 133,6
nc
Q kN
   
max
133,6 60,85
nc
Q kN Q kN
 Đoạn dầm có
200 300 ( )b h mm  
 30,3.1.0,924.0,9.8,5.200.265.10 112,4
nc
Q kN
   
max
112,4 57,78
nc
Q kN Q kN
Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính, đồng nghĩa không phải tăng tiết diện
hay cấp độ bền của bêtông.
- Chọn cốt đai 6 (
2
28,3 swa mm
), số nhánh cốt đai n = 2.
- Xác định bước cốt đai:
    
2
22
w 2
max
.(1 ). . . .
. . . .
b f b bt o
tt s w
R b h
s R n d
Q
   

2
4
ax
max
.(1 ). . . .
b n b bt o
m
R b h
s
Q
   
 


350
175
2 2
150
ct
h
mm
s
mm
- Chọn
max
tt
ct
s
s s
s


 


bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.
- Đoạn dầm giữa nhịp: 
 


3
4
500
ct
h
s
mm
bố trí trong đoạn L/2 ở giữa dầm
Bảng kết quả tính toán và bố trí cốt đai
Stt
Dầm
(bxh)
Chiều dài
nhịp
(mm)
Vị trí
Qttoán
(kN)
Bước tính toán Bước chọn Khoảng bố trí
stt
(mm)
smax
(mm)
sct
(mm)
sđầu dầm
(mm)
sgiữa nhịp
(mm)
L/4
(mm)
L/2
(mm)
1.
B1
(200x350)
4100
Gối trái 25,93 1577 775 150 150 250 1025 2050
Gối...