Luận án Qui trình công nghệ sửa chữa các thiết bị của cần trục cho Cảng Nhà Rồng – Khánh Hội

[quangtu20022001]

Download miễn phí Luận án Qui trình công nghệ sửa chữa các thiết bị của cần trục cho Cảng Nhà Rồng – Khánh Hội

MỤC LỤC
Mục Trang
Lời nói đầu 1
Mục lục 2
PHẦN I : TÍNH NGHIỆM – LẬP HỒ SƠ KỸ THUẬT 4
Chương 1 : Giới thiệu chung về Cảng Nhà Rồng – Khánh Hội 5
1.1 giới thiệu sơ lược về cảng Nhà Rồng - Khánh Hội 5
1.2 Cơ sở vật chất của Cảng 5
1.3 Những điều kiện tự nhiên của cảng 7
Chương 2 : Giới thiệu chung về cần trục Chân Đế 8
2.1 Giới thiệu chung về cần trục Chân Đế 8
2.2 Các thông số kỹ thuật 9
2.3 Nguyên lý hoạt động 10
2.4 Mô tả thiết bị điện của cần trục 10
Chương 3 : Tính nghiệm cơ cấu nâng 12
3.1 Các thông số đo đạt và sơ đồ cơ cấu 12
3.2 Tính nghiệm Cáp – Tang – Trục Tang 13
3.3 Tính nghiệm động cơ 18
3.4 Tính nghiệm Hộp giảm tốc – Khớp nối - Phanh 24
3.5 Tính nghiệm trục tang 27
3.6 Tính chọn ổ lăn cho trục 31
3.7 Tính nghiệm các thiết bị còn lại 32
Chương 4 : Tính nghiệm cơ cấu thay đổi tầm với 36
4.1 Các thông số từ máy thực tế và sơ đồ cơ cấu 36
4.2 Xây dựng biểu đồ mô men mất cân bằng cần 38
4.3 Xây dựng biểu đồ quỉ đạo chuyển động của hàng biểu đồ mất
cân bằng cần do hàng 44
4.4 Tải trọng tác dụng lên thanh răng 45
4.5 Xây dựng biểu đồ vận tốc thay đổi tầm với 49
4.6 Tính nghiệm động cơ điện 51
4.7 Tính nghiệm hộp giảm tốc 54
4.8 Tính nghiệm phanh 55
4.9 Tính nghiệm khớp nối 56
4.10 Tính nghiệm bộ truyền cuối 57
4.11 Tính nghiệm trục 61
4.12 Tính chọn ổ đỡ 64
Chương 5 : Tính nghiệm kết cấu thép cần và vòi 67
5.1 Tải trọng – Tổ hợp tải trọng tính nghiệm 67
5.2 Tính nghiệm kết cấu thép vòi 68
5.3 Tính nghiệm kết cấu thép cần 83
5.4 Tính nghiệm và kiểm tra bền cần 101
PHẦN II : LẬP QUI TRÌNH CÔNG NGHỆ SỮA CHỮA LỚN 106
Chương 6 : Lựa chọn thiết bị sữa chữa 107
6.1 Các phương án đầu tư thiết bị xếp dỡ cho cảng
Nhà Rồng - Khánh Hội 107
6.2 Lựa chọn phương án sữa chữa. 112
Chương 7 : Qui trình công nghệ sữa chữa lớn cần trục 114
7.1 Mô tả cấu trúc tổng thể cần trục 114
7.2 Khái niệm về sữa chữa lớn 118
7.3 Sữa chữa cơ cấu nâng 119
7.4 Sữa chữa cơ cấu thay đổi tầm với 132
7.5 Sữa chữa kết cấu thép 135
KẾT LUẬN 143
Lời cám ơn 143
Tài liệu tham khảo 145
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 


http://cloud.liketly.com/flash/edoc/jh2i1fkjb33wa7b577g9lou48iyvfkz6-swf-2013-12-02-luan_an_qui_trinh_cong_nghe_sua_chua_cac_thiet_bi.9rR7Zb5N6y.swf /tai-lieu/de-tai-ung-dung-tren-liketly-48133/
Để tải bản Đầy Đủ của tài liệu, xin Trả lời bài viết này, Mods sẽ gửi Link download cho bạn sớm nhất qua hòm tin nhắn.
Ai cần download tài liệu gì mà không tìm thấy ở đây, thì đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí

Tóm tắt nội dung tài liệu:

9,1 N
Thanh răng được làm bằng thép 45
Có : kéo = 600 N/mm
Vậy s < kéo = 600 N/mm2
4.11 Tính nghiệm trục :
Chọn chiều dài trục l = 900(mm) ( khoảng cách giữa hai gối đỡ )
Khi bánh răng và thanh răng ăn khớp tại chổ tiếp xúc xuất hiện lực vòng P và
Hình 4.15 Biểu đồ nội lực
Lực hướng tâm Pr
Ta có:
(4.46)
Trong đó :
(4.47)
Tính momen uốn tổng cộng ở tiết diện b – b:
(4.48)
(4.49)
Đường kính trục tại tiết diện b-b:
(4.50)
chọn db-b = 165 mm
Chọn đường kính trục tại ổ d = 160 mm
Hình 4.16 Trục
* Kiểm tra trục tại tiết diện B – B
Để kiểm tra trục ta dùng công thức:
(4.51)
Trong đó :
(4.52)
Ứng suất pháp (uốn) biến đổi theo chu kì đối xứng
(4.53)
Các ứng suất lớn nhất.
(4.54)
Giới hạn mỏi uốn và xoắn với chu kì đối xứng .
s-1 = (0,4¸0,5)sb; lấy s-1 = 0,45 ; s-1 = 0,45 ´ 1000 = 450 (N/mm2)
T-1 = (0,2¸0,3)Tb; lấy T-1 = 0,25 ; T-1 = 0,25 ´ 1000 = 250 (N/mm2)
Hệ số xoắn ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi ys và yT chọn theo vật liệu . Đối với thép 45 thường hóa chọn ys = 0,1 ;
yT = 0,05
Tính hệ số ks , kT, es , eT:
Chọn theo bảng [(7-4), [13] ] được es = 0,65 , eT = 0,53 , tập trung ứng suất do rãnh then ( Bảng 7-8) [13]
ks = 2 , kT = 2,1
Tỷ số
Tập trung ứng suất do lắp căng , với kiểu lắp T3 , áp suất trên bề mặt lấy = 30 N/mm2 , tra Bảng (7-10) [13] ta có
(4.55)
Ta thay nT,ns vào công thức :
Lấy [n] = 1,5 ¸ 2,5
Vậy trục đủ bền
4.12 Tính nghiệm ổ
Chọn ổ theo khả năng làm việc được đặc trưng bởi hệ số C.
* Hệ số khả năng làm việc của ổ: Theo công thức 8-[13]
C=Qtđ(n.h)0,3 (4.56)
Trong đó :
h : thời gian phục vụ của ổ (giờ); với thời gian phục vụ của ổ là 5 năm làm việc ở chế độ trung bình ta có tổng số giờ làm việc
T = 14460(giờ)
Þ số giờ làm việc thực tế của ổ :
h = T.25% = 3620 (giờ)
- n : số vòng quay của ổ (v/ph); n = ntang = 114,65 (v/ph)
- Qtd : tải trọng tương đương tác dụng lên ổ (daN)
+ Qtđ=Kv.Kn.Kt.RA (4.57)
Với :
. Kt : Hệ số tải trọng động; bảng 8-3 [13] có Kt=1,2
. Kv : Hệ số xét đến vòng nào của ổ là vòng quay; Bảng 8-5 [13] có Kv=1
. Kn : Hệ số nhiệt độ; bảng 8-4 [13] có Kn=1
. RA : Phản lực tại gối đỡ (A); ở đây ta xét tại gối A vì RA > RB
RA = 251600 (N)
Þ Qtd =1.1.1,2. 251600 =332112 (N)
C=332112.(114,65.3620)0,3 = 16095681 (N)
= 1609568,1 (daN)
Hình 4.17: Ổ đỡ
Vậy ta chọn ổ bi có các thông số như Hình (4.17)
C = 1750000 (daN)
d = 165 mm
D= 250 mm
B=70 mm
Khối lượng m= 7,6 kg
Với đường kính chổ lắp d = 160 (mm)
Ổ bi lồng cầu một dẫy được lắp trong gối đỡ trục.
KẾT LUẬN
Tên
Thông số tính nghiệm
Thông số máy thực tế
Bánh răng (mm)
D1=350, D0=290, D2=230
D1=350, D0=290, D2=230
Thanh răng (mm)
Z=15,m=20
Z=15,m=20,b=200
Trục (mm)
Þ162,5
Þ165
Puly (mm)
Dpu426xB150
Dpu600xB150
Động cơ
14,7(kW)
15(kW),n=850(vòng/phút)
Khớp
Mkh 334,38(kG.m)
Mkh 500, D350xB180 (mm)
Phanh
Mph33,5(kG.m)
Mph60(kG.m), D= 250 (mm)
Ổ
C=1605968,1daN
C=1750000daN
d=160 (mm)
Từ các thông số tính nghiệm của cơ cấu thay đổi tầm với ở trên và các thông số của máy thực tế . ta thấy thỏa mãn. Như vậy trong qúa trình tính nghiệm các thông số tính nghiệm và các thông số của máy mẫu là thỏa mãn yêu cầu như máy thực tế. Tuy nhiên đây là cơ cấu qui định phải đảm bảo độ an toàn tuyệt đối. Vì vậy phải kiểm tra bảo dưỡng và vận hành đúng qui định của hồ sơ kĩ thuật sau khi đã tính nghiêm và sữa chữa.
CHƯƠNG V
TÍNH NGHIỆM KẾT CẤU THÉP
CẦN VÀ VÒI
5.1 Tải Trọng - Tổ Hợp Tải Trọng tính nghiệm.
Khi cần trơc lµm viƯc, nã chÞu nhiỊu lo¹i t¶i träng kh¸c nhau t¸c dơng lªn kÕt cÊu, ngoµi ra néi lùc trong cÇn vµ vßi cßn phơ thuéc vµo c¸c lùc t¸c dơng lªn nã.V× vËyta cÇn tÝnh nghiệm cÇn vµ vßi theo c¸c tỉ hỵp t¶i träng sau: Bảng 5.1
T¶i träng
TÝnh theo søc bỊn
TÝnh theo ®é bỊn ®é ỉn ®Þnh
Ia
Ib
IIa
IIb
1, Träng l­ỵng b¶n th©n c¸c cÊu kiƯn cÇn trơc :G
G
G
G
G
2, Träng l­ỵng hµng Q
jIQ
Qtd
jIIQtd
Q
3, Lùc n»m ngang T = Q.tga do c¸p treo hµng nghiªng gãc a so víi ph­¬ng th¼ng ®øng g©y ra
-
Qtd.tgaI
-
Qtd.tgaII
4,Lùc qu¸n tÝnh tiÕp tuyÕn do c¬ cÊu quay vµ ®èi träng g©y ra khi h·m c¬ cÊu quay(lùc qu¸n tÝnh cđa hµm tÝnh víi gãc a)
-
Pq®
-
Pqdmax
5, Lùc qu¸n tÝnh tiÕp tuyÕn g©y ra khi h·m c¬ cÊu thay ®ỉi tÇm víi ( lùc qu¸n tÝnh cđa hµng tÝnh v¬Ý gãc a)
-
Pq
-
Pqmax
6, Lùc qu¸n tÝnh li t©m khi quay cÇn trơc
-
Ptt
-
Pqmax
7, ¸p lùc giã lªn cÇn trơc (¸p lùc giã lªn tÝnh víi gãc a)
-
-
-
PgII
C¸c tỉ hỵp t¶i träng qui ®Þnh cho c¬ cÊu nh­ sau:
Ia,IIa : Mang hµng tõ mỈt ®Êt víi tèc ®é 50% (Ia) vµ tèc ®é toµn phÇn (IIa) hay h·m tõ tõ (Ia) vµ h·m ®ét ngét (IIa) khi h¹ hµng.
Ib: H·m tõ tõ c¬ cÊu quay hay c¬ cÊu thay ®ỉi tÇm víi
IIb: H·m ®ét ngét c¬ cÊu quay hay c¬ cÊu thay ®ỉi tÇm víi.
Trước khi tính nghiệm ta tiến hành lấy mẫu thử của máy thực tế tại các vị trí nguy hiểm để tiến hành kéo và nén để thử ứng suất cho phép. Ta lấy mẫu thử có kích thước 400x200 và tiến hành kéo nén ta thấy các giá trị ứng suất như sau:
Víi thÐp CT3
[sb] =1800 (kG/cm2)
[sc] =1900 (kG/cm2)
5.2 Tính nghiệm kết cấu thép vòi.
Ta tÝnh nghiệm vßi trong tỉ hỵp t¶i träng IIa vµ tÝnh nghiệm vßi trong 2 mỈt ph¼ng : MỈt ph¼ng th¼ng ®øng (mỈt ph¼ng n©ng) vµ mỈt ph¼ng n»m ngang (mỈt ph¼ng vu«ng gãc mỈt ph¼ng n©ng).
Hình 5.1 Sơ đồ tính Vòi
Trong mỈt ph¼ng n©ng, vßi ®­ỵc tÝnh nh­ 1 dÇm tùa trªn 2 gèi D & E.
D : Chèt b¶n lỊ liªn kÕt vßi víi ®Çu cÇn .
E : Chèt b¶n lỊ liªn kÕt vßi víi gi»ng vßi.
Trong mỈt ph¼ng n»m ngang, víi cÇn cã vßi dïng gi»ng mỊm th× vßi ®­ỵc coi lµ 1dÇm congxon trªn 2 gèc t¹i chèt liªn kÕt gi÷a cÇn vµ vßi.
5.2.1 TÝnh to¸n vßi trong mỈt ph¼ng n©ng :
Tỉ hỵp t¶i träng IIa ®­ỵc tÝnh khi cÇn trơc ®øng yªn, n©ng hµng tõ mỈt mái hoỈc h·m víi toµn bé tèc ®é.
Trong tỉ hỵp t¶i träng nµy, cã c¸c thµnh phÇn t¶i träng t¸c dơng sau :
+ Träng l­ỵng b¶n th©n vßi : G = 4T = 4000(kG)
+ Träng l­ỵng hµng : Q =16T = 16000 ( kG)
Víi tỉ hỵp t¶i träng IIa. Theo công thức (4.1) [4].
Qtd = Q. yII (5.1)
yII : HƯ sè ®éng phơ thuéc chÕ ®é lµm viƯc, víi chÕ ®é lµm viƯc trung b×nh, yII =1,4.
-> Qtd = 1600 .1,4 = 22400 (kG)
+ Lùc c¨ng trong nh¸nh c¸p n©ng theo h­íng cuèn c¸p ®Ỉt t¹i vÞ trÝ ®Çu vßi vµ vÞ trÝ rßng räc dÉn h­íng (C).
(5.2)
Víi a: Béi suÊt pa l¨ng , a =1
h : HiƯu suÊt pa l¨ng , h = 0,98
Q : Träng l­ỵng hµng, Q =16000 kG
+ ¸p lùc giã t¸c dơng lªn vßi trong mỈt ph¼ng n©ng :
(5.3)
Víi : Pv : ¸p lùc giã t¸c dơng lªn bỊ mỈt chÞu giã cđa kÕt cÊu ë ®é cao ®· cho ( KG/m2). Theo công thức (4.6) [4]
Pv= q0 .n. C.b.g ( kG/m2) (5.4)
q0 : ¸p suÊt ®éng cđa giã ë ®é cao 10m so víi mỈt ®Êt, ë tr¹ng th¸i lµm viƯc; q0 = 15 kg/m2. Theo công thức (4.7) [4]
n : HƯ sè hiƯu chØnh t¨ng ¸p lùc phơ thuéc vµo ®é cao so víi mỈt ®Êt, n=1,5 Bảng 4.5 [4]
C: HƯ sè khÝ ®éng häc, phơ thuéc h×nh d¸ng kÕt cÊu, ®èi víi dÇm kÝn ,c=1,4 Bảng 4.5 [4].
g : HƯ sè qu¸ t¶i, phơ thuéc ph­¬ng ph¸p tÝnh to¸n, khi tÝnh theo ph­¬ng ph¸p USCF, g =1
b: HƯ sè ®éng lùc, do ®Ỉc tÝnh m¹ch ®éng cđa ¸p suÊt ®éng cđa giã khi tÝnh KCT; b=1
-> Pv =15. 1,5 .1,4 .1.1 = 31,5 ( kG/m2)
g : gãc hỵp bëi ph­¬ng cđa vßi víi ph­¬ng n»m ngang ; g = 400
Fv : DiƯn tÝch ch¾n giã cđa vßi (m2)
Fv = F1 + F2 ; F1= 4,064 m2
F2 = 0,96 m2
-> Pv =5,024 (m2)
-> Pgv = 5,024 .31,5 . sin 400 =153,72 (kG)
§Ĩ tÝnh to¸n vßi, ta ph©n c¸c lùc thµnh có thµnh phÇn nh­ sau:
+ Ph©n träng l­ỵng hµng Q thµnh 2 thµnh...