Download miễn phí Đề tài Thiết kế cầu bắc qua sông Gianh tỉnh Quảng Bình
Trên cơ sở những định h-ớng quy hoạch phát triển vùng trọng điểm miền
trung đồng thời với việc hình thành xa lộ Bắc-Nam, sự cần thiết phải xây dựng
hệ thống cơ sở hạ tầng kỹ thuật của miền trung mà đặc biệt là mạng l-ới giao
thông vận tải.
Với sự phát triển của một chuỗi các khu công nghiệp kéo dài ở miền trung
dự báo trong những năm tới nhu cầu vận tải sẽ tăng mạnh, ngoài ra còn phải xét
tới dự án đ-ờng xuyên á sẽ đ-ợc xây dựng vào những năm tiếp theo, l-ợng
hàng hoá thông qua sẽ rất lớn.
Để tải tài liệu này, vui lòng Trả lời bài viết, Mods sẽ gửi Link download cho bạn ngay qua hòm tin nhắn.
Ketnooi -
You must be registered for see links
Ai cần tài liệu gì mà không tìm thấy ở Ketnooi, đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
rong:
a.Tr-ờng hợp 1 làn xe :
1.0
3
3.04.0 )()()
4300
(06.0
s
gSI
M
Lt
K
L
SS
mg
Trong đó: - S :khoảng cách giữa 2 dầm chủ=2400mm
-L :chiều dài tính toán của nhịp=35400mm
-t s :chiều dày tính toán của bản mặt cầu=185mm.
)( 2ggg AeInK
n= 1
d
b
E
E
- bE :Môđun đàn hồi của vật liệu làm dầm.
- dE :Môđun đàn hồi của vật liệu làm bản mặt cầu.
- gI :Mômen quán tính của dầm không liên hợp
- ge :khoảng cách giữa trọng tâm dầm và trọng tâm bản mặt cầu.
-A
iện tích dầm chủ.
Thay vào :
K g =1x(2.49x10
11 +556.5 2 x946506)=5.42x10 11
mg SIM =0.442
b.Tr-ờng hợp 2 làn xe :
mg MIM =0.075+
1.0
3
2.06.0 )()()
2900
(
sLt
Kg
L
SS
=0.644
2.2.Tính hệ số phân phối mômen cho dầm ngoài:
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe (tính theo ph-ơng pháp đòn bẩy):
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
65
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc :y 1 =1.292
y 2 =0.67; y 3 =1000/2400=0.416
mg SEM =m L (
2
3Y ) =0.25 ,m L =1.2.
mg NgM = (
2
21 YY )*Lng/2=(1.292+0.67)*1.5/2=1.47
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MEM =exmg
MI
M . Với e =0.77+
2800
cd 1
Với d c =700 k/c từ mép lan can đến tim dầm biên
suy ra :e =0.77- 52.0
2800
700
chọn e=1
mg MEM =1x0.644=0.644
Ta có bảng tổng hợp nh- sau :
Xếp tải Dầm trong Dầm ngoài
1 làn xe 0.442 0.244
2 làn xe 0.644 0.644
Kết luận :Hệ số phân phối mômen khống chế lấy :0.644
3.Hệ số phân phối lực cắt :
3.1.Tính hệ số phân phối lực cắt cho dầm trong :
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe :
mg SIV =0.36+
7600
S
=0.675.
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MIV =0.2+
2)
10700
(
3600
ss
=0.816
3.2.Tính hệ số phân phối lực cắt cho dầm ngoài :
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe (theo ph-ơng pháp đòn bẩy ):
dahal
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
66
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
mg SEV =0.25 , mg
v
ng =1.47
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MEV =exmg
MI
V ,với e =0.6-
3000
100
=0.567 chọn e=1
mg MEV =1x0.816=0.816
Ta có bảng tổng hợp nh- sau :
Xếp tải Dầm trong Dầm ngoài
1 làn xe 0.675 0.244
2 làn xe 0.816 0.816
Kết luận :Hệ số phân phối lực cắt khống chế lấy :0.816
4.Nội lực do hoạt tải (không có hệ số):
4.1. Tại MC Gối:
a.Nội lực do mômen : gốiM =0.
b.Nội lực do lực cắt : gốiV .
y 1 =1m
y 2 = 966.0
4.35
2.14.35
m
y 3 = 878.0
4.35
3.44.35
m
y 4 = 757.0
4.35
6.84.35
m
w =1/2x35.4=17.70m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =298.81KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=285.07 KN.
V LN =9.3x W =158.75KN.
Vng =L/2*3=35.4/2*3=53.1
Suy ra :Vgối=298.81+158.75+53.1=511.07KN
4.2.Tại mặt cắt L/8=35.4/8=4.425m:
gối DAH Vgối
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
67
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
a.Nội lực do Lực cắt 8/lV :
Ta tính đ-ợc : y 1 = 875.0
4.35
425.44.35
m
y 2 = 841.0
4.35
2.1425.44.35
m
y 3 = 754.0
4.35
3.4425.44.35
m
y 4 = 632.0
4.35
6.8425.44.35
m
w =1/2x(35.4-4.425)x0.875=13.55m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =258.33KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=188.76KN.
V LN =9.3x W =126.02KN.
Vng =qn*w(+)=3*13.55=40.65kn
Suy ra : 8/lV =258.33+126.02+40.65=425KN
b. Nội lực do Mômen :
Ta tính đ-ợc : y 1 = 87.3
4.35
425.4)425.44.35( x
m
gối DAH Vgối
gối DAH mgối
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
68
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
y 2 = 72.3
4.35
425.4)425.42.14.35( x
m
y 3 = 33.3
4.35
425.4)425.43.44.35( x
m
y 4 = 79.2
4.35
425.4)425.46.84.35( x
m
w =1/2x35.4x3.87=68.49m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =1141.65KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=834.49KNm.
M LN =9.3x W =636.96KNm.
Mng=qn*W(+)=3*68.49=205.49
Suy ra : M 8/l =1141.65+636.96+205.49=1994.1 KNm
4.3.Taị mặt cắt L/4=35.4/4=8.85m:
a.Nội lực do lực cắt :
gối DAH Vl/4
Ta tính đ-ợc : y 1 = 75.0
4.35
85.84.35
m
y 2 = 72.0
4.35
2.185.84.35
m
y 3 = 63.0
4.35
3.485.84.35
m
y 4 = 51.0
4.35
6.885.84.35
m
w =1/2x(35.4-8.85)x0.75=9.96m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =217.95KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=161.7 KN.
V LN =9.3x W =92.63 KN.
Vng =3*9.96=29.88 KN
Suy ra : 4/lV =217.95+92.63+29.88=340.46KN
b. Nội lực do Mômen :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
69
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
gối DAH ml/4
Ta tính đ-ợc : y 1 = 64.6
4.35
85.8)85.84.35( x
m
y 2 = 34.6
4.35
85.8)85.82.14.35( x
m
y 3 = 56.5
4.35
85.8)85.83.44.35( x
m
y 4 = 49.4
4.35
85.8)85.86.84.35( x
m
w =1/2x35.4x6.64=117.53m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =1926.15KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1427.8KNm.
M LN =9.3x W =1093.03KNm.
Mng=3*117.53=352.58KN
Suy ra : M 4/l =1926.15+1093.03+352.58=3371.78KNm
4.4.Tại mặt cắt 3L/8=13.275m:
a. Nội lực do lực cắt :
gối DAH V3l/8
Ta tính đ-ợc : y 1 = 625.0
4.35
275.134.35
m
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
70
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
y 2 = 59.0
4.35
275.132.14.35
m
y 3 = 50.0
4.35
275.133.44.35
m
y 4 = 38.0
4.35
275.136.84.35
m
w =1/2x(35.4-13.275)x0.625=6.91m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =176.43 KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=133.65KN.
V LN =9.3x W =64.26KN.
Vng =3x6.91=20.74 KN
Suy ra :V 8/3l =176.43+64.26+20.74=261.43KN
b.Nội lực do Mômen :
gối DAH m3l/8
Ta tính đ-ợc : y 1 = 29.8
4.35
275.13)275.134.35( x
m
y 2 = 84.7
4.35
275.13)275.132.14.35( x
m
y 3 = 68.6
4.35
275.13)275.133.44.35( x
m
y 4 = 07.5
4.35
275.13)275.136.84.35( x
m
w =1/2x35.4x8.29=146.73m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =2348.1KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1774.3KNm.
M LN =9.3x W =1364.59KNm.
Mng =3x146.73 =440.2 KNm
Suy ra : M 8/3l =2348.1+1364.59+440.2=4152.89KNm
4.5.Tại mặt cắt L/2=17.7m:
a. Nội lực do lực cắt :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
71
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc : y 1 = 5.0
4.35
7.174.35
m
y 2 = 47.0
4.35
7.172.14.35
m
y 3 = 38.0
4.35
7.173.44.35
m
y 4 = 26.0
4.35
7.176.84.35
m
w =1/2x17.7x0.5=4.425m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =136.7KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=106.7 KN.
V LN =9.3x W =41.15KN.
Vng=3x4.425=13.28KN
Suy ra :V 2/l =136.7+41.15+13.28=191.08KN
b. Nội lực do Mômen :
G? I
DAH ML/2
Qng=4.5KN/M
qL=9.3KN/M
gối DAH Vl/2
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
72
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc : y 1 = 85.8
4.35
7.17)7.174.35( x
m
y 2 = 25.8
4.35
7.17)7.172.14.35( x
m
y 3 = y 4 = 7.6
4.35
7.17)7.173.44.35( x
m
w =1/2x35.4x8.85=156.65m
M tr =145(y1+ y 4 ) +35 y 3 =2489.25KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1881KNm.
Mng=3x156.65=469.94KNm
M LN =9.3x W =1456.85KNm.
Suy ra : M 2/l =2489.25+1456.85+469.94=4416.03KNm
5.Tổ hợp nội lực theo các TTGH:
5.1.TTGH c-ờng độ 1 :
+Tổ hợp nội lực do mômen :
NL= )**75.1)75.125.175.1(21 mgMngMxMxmgMMM LNTRMDWpDCpii
+Tổ hợp nội lực do lực cắt :
NL= mgQngQxQxmgQQQ LNTRVDWpDCpIPI **75.1)*75.125.175.1(21
Trong đó : 1IRD
1P :hệ số tĩnh tải không kể lớp phủ =1.25
2P :hệ số tĩnh tải do lớp phủ =1.5
mg:hệ số phân phối ngang .
a.Tại mặt cắt L/2:
KNm
xxxxxM l
75.1234947.1*94.469*75.1
)85.145675.125.248925.175.1(644.0024.4015.1)06.9795.3333(25.12/
KNxxxxQl 93.33647.1*28.13*75.1)15.4175.17.13625.175.1(816.02/
T-ơng tự cho các tiết diện khác Ta có bảng sau.
Bảng tổng hợp nội lực theo TTGHCĐ1:
Mặt cắt Gối L/8 L/4 3L/8 L/2
Mômen(KNm) 0 4720.47 9346.38 11595.73 12349.75
Lực cắt (KN) 1510.64 1128.97 936.85 640.70 336.93
5.2.TTGH sử dụng :
+Tổ hợp nội lực do mômen :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.shạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang:
73
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
NL= mgMngMxMmgMMM LNTRmDWDCipi *)25.1( .
+Tổ hợp nội lực do lực cắt :
NL= mgVngQQmgQQQ LNTRDWDCIPI *25.1
a.Tại mặt cắt L/2:
KNmxM l 09.864994.469*47.1)79.192625.248925.1(644.0024.40106.9795.33332/
KNxxQl 37.20328.13*47.1)43.547.13625.1(816.02/
T-ơng tự cho các tiết diện khác Ta có bảng sau.
Bảng tổng hợp nội lực theo TTGHSD:
Mặt cắt Gối L/8 L/4 3L/8 L/2
Mômen(KNm) 0 3099.66 6307.85 7834.98 8649.09
Lực cắt (KN) 993.95 727.61 608.22 404.99 203.37
biểu đồ mô men
biểu đồ lực cắt
Gối
Gối
III.tính và bố trí cốt thép dul:
1.Tính cốt thép :
-Sử dụng tao thép 7 sợi 15.2mm ,A=140 2mm .
+C-ờng độ kéo quy định của thép UST : MPaf pu 1860 .
+Giới hạn chảy của thép ứng suất tr-ớc : MPaff pupy 16749.0 .
+Môđun đàn hồi của thép ứng suất tr-ớc : MPaEp 197000 .
+ứng suất sau mất mát : MPaxff yT 2.133916748.08.0 .
...
a.Tr-ờng hợp 1 làn xe :
1.0
3
3.04.0 )()()
4300
(06.0
s
gSI
M
Lt
K
L
SS
mg
Trong đó: - S :khoảng cách giữa 2 dầm chủ=2400mm
-L :chiều dài tính toán của nhịp=35400mm
-t s :chiều dày tính toán của bản mặt cầu=185mm.
)( 2ggg AeInK
n= 1
d
b
E
E
- bE :Môđun đàn hồi của vật liệu làm dầm.
- dE :Môđun đàn hồi của vật liệu làm bản mặt cầu.
- gI :Mômen quán tính của dầm không liên hợp
- ge :khoảng cách giữa trọng tâm dầm và trọng tâm bản mặt cầu.
-A
iện tích dầm chủ. Thay vào :
K g =1x(2.49x10
11 +556.5 2 x946506)=5.42x10 11
mg SIM =0.442
b.Tr-ờng hợp 2 làn xe :
mg MIM =0.075+
1.0
3
2.06.0 )()()
2900
(
sLt
Kg
L
SS
=0.644
2.2.Tính hệ số phân phối mômen cho dầm ngoài:
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe (tính theo ph-ơng pháp đòn bẩy):
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 65
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc :y 1 =1.292
y 2 =0.67; y 3 =1000/2400=0.416
mg SEM =m L (
2
3Y ) =0.25 ,m L =1.2.
mg NgM = (
2
21 YY )*Lng/2=(1.292+0.67)*1.5/2=1.47
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MEM =exmg
MI
M . Với e =0.77+
2800
cd 1
Với d c =700 k/c từ mép lan can đến tim dầm biên
suy ra :e =0.77- 52.0
2800
700
chọn e=1
mg MEM =1x0.644=0.644
Ta có bảng tổng hợp nh- sau :
Xếp tải Dầm trong Dầm ngoài
1 làn xe 0.442 0.244
2 làn xe 0.644 0.644
Kết luận :Hệ số phân phối mômen khống chế lấy :0.644
3.Hệ số phân phối lực cắt :
3.1.Tính hệ số phân phối lực cắt cho dầm trong :
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe :
mg SIV =0.36+
7600
S
=0.675.
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MIV =0.2+
2)
10700
(
3600
ss
=0.816
3.2.Tính hệ số phân phối lực cắt cho dầm ngoài :
a.Tr-ờng hợp xếp 1 làn xe (theo ph-ơng pháp đòn bẩy ):
dahal
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 66
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
mg SEV =0.25 , mg
v
ng =1.47
b.Tr-ờng hợp xếp 2 làn xe :
mg MEV =exmg
MI
V ,với e =0.6-
3000
100
=0.567 chọn e=1
mg MEV =1x0.816=0.816
Ta có bảng tổng hợp nh- sau :
Xếp tải Dầm trong Dầm ngoài
1 làn xe 0.675 0.244
2 làn xe 0.816 0.816
Kết luận :Hệ số phân phối lực cắt khống chế lấy :0.816
4.Nội lực do hoạt tải (không có hệ số):
4.1. Tại MC Gối:
a.Nội lực do mômen : gốiM =0.
b.Nội lực do lực cắt : gốiV .
y 1 =1m
y 2 = 966.0
4.35
2.14.35
m
y 3 = 878.0
4.35
3.44.35
m
y 4 = 757.0
4.35
6.84.35
m
w =1/2x35.4=17.70m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =298.81KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=285.07 KN.
V LN =9.3x W =158.75KN.
Vng =L/2*3=35.4/2*3=53.1
Suy ra :Vgối=298.81+158.75+53.1=511.07KN
4.2.Tại mặt cắt L/8=35.4/8=4.425m:
gối DAH Vgối
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 67
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
a.Nội lực do Lực cắt 8/lV :
Ta tính đ-ợc : y 1 = 875.0
4.35
425.44.35
m
y 2 = 841.0
4.35
2.1425.44.35
m
y 3 = 754.0
4.35
3.4425.44.35
m
y 4 = 632.0
4.35
6.8425.44.35
m
w =1/2x(35.4-4.425)x0.875=13.55m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =258.33KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=188.76KN.
V LN =9.3x W =126.02KN.
Vng =qn*w(+)=3*13.55=40.65kn
Suy ra : 8/lV =258.33+126.02+40.65=425KN
b. Nội lực do Mômen :
Ta tính đ-ợc : y 1 = 87.3
4.35
425.4)425.44.35( x
m
gối DAH Vgối
gối DAH mgối
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 68
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
y 2 = 72.3
4.35
425.4)425.42.14.35( x
m
y 3 = 33.3
4.35
425.4)425.43.44.35( x
m
y 4 = 79.2
4.35
425.4)425.46.84.35( x
m
w =1/2x35.4x3.87=68.49m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =1141.65KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=834.49KNm.
M LN =9.3x W =636.96KNm.
Mng=qn*W(+)=3*68.49=205.49
Suy ra : M 8/l =1141.65+636.96+205.49=1994.1 KNm
4.3.Taị mặt cắt L/4=35.4/4=8.85m:
a.Nội lực do lực cắt :
gối DAH Vl/4
Ta tính đ-ợc : y 1 = 75.0
4.35
85.84.35
m
y 2 = 72.0
4.35
2.185.84.35
m
y 3 = 63.0
4.35
3.485.84.35
m
y 4 = 51.0
4.35
6.885.84.35
m
w =1/2x(35.4-8.85)x0.75=9.96m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =217.95KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=161.7 KN.
V LN =9.3x W =92.63 KN.
Vng =3*9.96=29.88 KN
Suy ra : 4/lV =217.95+92.63+29.88=340.46KN
b. Nội lực do Mômen :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 69
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
gối DAH ml/4
Ta tính đ-ợc : y 1 = 64.6
4.35
85.8)85.84.35( x
m
y 2 = 34.6
4.35
85.8)85.82.14.35( x
m
y 3 = 56.5
4.35
85.8)85.83.44.35( x
m
y 4 = 49.4
4.35
85.8)85.86.84.35( x
m
w =1/2x35.4x6.64=117.53m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =1926.15KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1427.8KNm.
M LN =9.3x W =1093.03KNm.
Mng=3*117.53=352.58KN
Suy ra : M 4/l =1926.15+1093.03+352.58=3371.78KNm
4.4.Tại mặt cắt 3L/8=13.275m:
a. Nội lực do lực cắt :
gối DAH V3l/8
Ta tính đ-ợc : y 1 = 625.0
4.35
275.134.35
m
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 70
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
y 2 = 59.0
4.35
275.132.14.35
m
y 3 = 50.0
4.35
275.133.44.35
m
y 4 = 38.0
4.35
275.136.84.35
m
w =1/2x(35.4-13.275)x0.625=6.91m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =176.43 KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=133.65KN.
V LN =9.3x W =64.26KN.
Vng =3x6.91=20.74 KN
Suy ra :V 8/3l =176.43+64.26+20.74=261.43KN
b.Nội lực do Mômen :
gối DAH m3l/8
Ta tính đ-ợc : y 1 = 29.8
4.35
275.13)275.134.35( x
m
y 2 = 84.7
4.35
275.13)275.132.14.35( x
m
y 3 = 68.6
4.35
275.13)275.133.44.35( x
m
y 4 = 07.5
4.35
275.13)275.136.84.35( x
m
w =1/2x35.4x8.29=146.73m
M tr =145(y1+ y 3 ) +35 y 4 =2348.1KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1774.3KNm.
M LN =9.3x W =1364.59KNm.
Mng =3x146.73 =440.2 KNm
Suy ra : M 8/3l =2348.1+1364.59+440.2=4152.89KNm
4.5.Tại mặt cắt L/2=17.7m:
a. Nội lực do lực cắt :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 71
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc : y 1 = 5.0
4.35
7.174.35
m
y 2 = 47.0
4.35
7.172.14.35
m
y 3 = 38.0
4.35
7.173.44.35
m
y 4 = 26.0
4.35
7.176.84.35
m
w =1/2x17.7x0.5=4.425m
V tr =145(y1+ y3 ) +35 y 4 =136.7KN
V adT =110( y 2 + y 1 )=106.7 KN.
V LN =9.3x W =41.15KN.
Vng=3x4.425=13.28KN
Suy ra :V 2/l =136.7+41.15+13.28=191.08KN
b. Nội lực do Mômen :
G? I
DAH ML/2
Qng=4.5KN/M
qL=9.3KN/M
gối DAH Vl/2
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 72
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
Ta tính đ-ợc : y 1 = 85.8
4.35
7.17)7.174.35( x
m
y 2 = 25.8
4.35
7.17)7.172.14.35( x
m
y 3 = y 4 = 7.6
4.35
7.17)7.173.44.35( x
m
w =1/2x35.4x8.85=156.65m
M tr =145(y1+ y 4 ) +35 y 3 =2489.25KNm
M adT =110( y 2 + y 1 )=1881KNm.
Mng=3x156.65=469.94KNm
M LN =9.3x W =1456.85KNm.
Suy ra : M 2/l =2489.25+1456.85+469.94=4416.03KNm
5.Tổ hợp nội lực theo các TTGH:
5.1.TTGH c-ờng độ 1 :
+Tổ hợp nội lực do mômen :
NL= )**75.1)75.125.175.1(21 mgMngMxMxmgMMM LNTRMDWpDCpii
+Tổ hợp nội lực do lực cắt :
NL= mgQngQxQxmgQQQ LNTRVDWpDCpIPI **75.1)*75.125.175.1(21
Trong đó : 1IRD
1P :hệ số tĩnh tải không kể lớp phủ =1.25
2P :hệ số tĩnh tải do lớp phủ =1.5
mg:hệ số phân phối ngang .
a.Tại mặt cắt L/2:
KNm
xxxxxM l
75.1234947.1*94.469*75.1
)85.145675.125.248925.175.1(644.0024.4015.1)06.9795.3333(25.12/
KNxxxxQl 93.33647.1*28.13*75.1)15.4175.17.13625.175.1(816.02/
T-ơng tự cho các tiết diện khác Ta có bảng sau.
Bảng tổng hợp nội lực theo TTGHCĐ1:
Mặt cắt Gối L/8 L/4 3L/8 L/2
Mômen(KNm) 0 4720.47 9346.38 11595.73 12349.75
Lực cắt (KN) 1510.64 1128.97 936.85 640.70 336.93
5.2.TTGH sử dụng :
+Tổ hợp nội lực do mômen :
Tr-ờng:ĐHDL Hải Phòng Đồ án tốt nghiệp
Thiết kế cầu
Gvhd1:Th.s
hạm Văn Thái-Gvhd2:Th.s:Trần Anh Tuấn Trang: 73
Svth: Nguyễn Ngọc Minh
NL= mgMngMxMmgMMM LNTRmDWDCipi *)25.1( .
+Tổ hợp nội lực do lực cắt :
NL= mgVngQQmgQQQ LNTRDWDCIPI *25.1
a.Tại mặt cắt L/2:
KNmxM l 09.864994.469*47.1)79.192625.248925.1(644.0024.40106.9795.33332/
KNxxQl 37.20328.13*47.1)43.547.13625.1(816.02/
T-ơng tự cho các tiết diện khác Ta có bảng sau.
Bảng tổng hợp nội lực theo TTGHSD:
Mặt cắt Gối L/8 L/4 3L/8 L/2
Mômen(KNm) 0 3099.66 6307.85 7834.98 8649.09
Lực cắt (KN) 993.95 727.61 608.22 404.99 203.37
biểu đồ mô men
biểu đồ lực cắt
Gối
Gối
III.tính và bố trí cốt thép dul:
1.Tính cốt thép :
-Sử dụng tao thép 7 sợi 15.2mm ,A=140 2mm .
+C-ờng độ kéo quy định của thép UST : MPaf pu 1860 .
+Giới hạn chảy của thép ứng suất tr-ớc : MPaff pupy 16749.0 .
+Môđun đàn hồi của thép ứng suất tr-ớc : MPaEp 197000 .
+ứng suất sau mất mát : MPaxff yT 2.133916748.08.0 .
...